2024年4月28日发(作者：莱卡相机报价)

第３　２卷，第５期　

２　０　１　１年９月　

文章编号：１００１—４６３２（２０１　１）０５—００３８—０５　

中　国　铁　道　科　学　

ＣＨＩＮＡ　ＲＡＩＩ　ＷＡＹ　ＳＣＩＥＮＣＥ　

Ｖｏ１．３２　Ｎｏ．５　

Ｓｅｐｔｅｍｂｅｒ，２０１１　

活性粉末混凝土Ｔ形梁抗剪试验研究　

季文玉，丁　波，安明拮　

（北京交通大学土木与建筑工程学院，北京　１０００４４）　

摘要ｉ通过改变模型试验梁的剪跨比、配箍率和纵筋配筋率，对１２根钢筋活性粉末混凝土（ＲＰＣ）Ｔ形　

试验梁进行试验，研究活性粉末混凝土Ｔ形梁抗剪承载力和破坏形态及主要影响因素。结果表明：与普通混凝　

土梁相比，活性粉末混凝土Ｔ形试验梁具有较高的抗剪承载力和变形能力；剪跨比在１～４范围内时，试验梁的　

破坏形态表现为斜压和剪压破坏，且与普通混凝土梁的破坏形态有着明显差异；剪跨比、配箍率和纵筋配筋率　

对试验梁的抗剪承载力影响显著，抗剪承载力随着剪跨比的增大而减小，随配箍率的提高而提高，随纵筋配筋　

率的增大而增大。　

关键词：活性粉末混凝土；Ｔ型梁；抗剪承载力；抗剪破坏形态；剪跨比；配筋率　

中图分类号：Ｕ４４４：Ｕ４４８．３５　文献标识码：Ａ　

枵ｌ＿　

栅　

———一　

活性粉末混凝土（Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｄｅｒ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ，　

ＲＰＣ）是一种具有高强度、高耐久性、高延性的新　

：＝＝　

：

［　＝　

型高性能混凝土材料［１　］。自其问世以来，国内外　

学者对其材料性能、抗弯承载力、变形特性等方面　

的研究较多，而对抗剪破坏性能及其承载力的研究　

很少。作为一种具有较高抗压、抗拉强度的高性能　

混凝土［　，在材料组成方面与普通混凝土的区别决　

：暑　

霉　

＿＿　

箍筋０６Ｌ　

厂／ｌ　一保护屡２ＩＩＴＩｒ　ｌ

断　。　

・】　护层ｌｌｍｎ　

（ｂ）配筋图　

主　

定了活性粉末混凝土梁的剪切破坏过程有别于普通　

混凝土梁的破坏过程。本文根据活性粉末混凝土的　

ｌ！　．１　

（ａ）截面尺寸　

图ｌ试验梁截面尺寸及配筋图（单位：ｍｍ）　

ｌ兰　

基本力学性能，考虑剪跨比、配箍率、纵筋配筋率　

等影响因素，进行活性粉末混凝土Ｔ形梁的抗剪　

性能试验研究。　

表１试验用活性粉末混凝土配合比　ｋｇ・ｍ　

水ｌ鎏　

１试验概况　

１．１试件设计与制作　

叠　

活性粉末混凝土的水泥采用４２．５号普通硅酸　

试验设计了１２片Ｔ形梁，各试验梁的截面尺　

寸相同，截面尺寸及配筋如图１所示。除其中２片　

不加碎石外，其余ｌ０片在原始活性粉末混凝土配　

合比［　］中增加碎石替代部分石英砂，在保证材料强　

度前提下，改善其施工性能和经济性。试验梁养护　

经过静停、初养、终养及自然养护４个阶段，蒸汽　

养护的温度采用自动控制系统。试验梁活性粉末混　

凝土配合比见表ｌ。各试验梁参数见表２。　

收稿日期：２０１１－０１－２０；修订日期：２０１１－０７—３　

基金项目：铁道部科技研究开发计划项目（２０１０Ｇ００４一Ｍ）　

盐水泥。为保证梁在受剪破坏之前有足够的抗弯能　

力，纵筋采用ＨＲＢ３３５级Ｂ２８和Ｂ３２。试验梁　

Ｌ－１—１００一ａ＿８的箍筋梁采用Ｑ２３５级Ａ８，其他梁采　

用Ｑ２３５级Ａ６。　

１。２加载方式和测试方案　

试验采用千斤顶和荷载分配梁系统对试验梁进　

行两点对称集中加载，以便在跨中形成纯弯段，两　

集中荷载由压力传感器通过应变测量系统进行监控　

作者简介：季文玉（１９６０），男，辽宁北票人，教授，博士生导师。　

第５期　活性粉末混凝土Ｔ形梁抗剪试验研究　

加载。试验装置如图２所示。正式加载前先进行预　

加载，确定各测量仪器工作状态正常，然后再缓慢　

加载直至破坏。　

表２试验梁参数　

试件编号　辙

ｍｍ　ｒｎ　

注：试件编号中１００，１５０，２００为箍筋间距，ｍｍ；ａ，ｂ，Ｃ代表不同的纵　

筋配筋率。　

Ｐ上千斤顶　

试验梁　

１　？？？ｌ　Ｉ　Ｉ　＝３＝　　

…一

＿Ｌ—Ｌ－Ｌ—Ｌ＿ｌ２一一一：　

————————　

底纵梁　

１为箍筋应变片，２为纵筋应变片，３为跨中活性粉末混凝土表面　

应变片，４为剪跨区活性粉末混凝土表面应变花　

图２加载装置及测点布置示意图　

测试内容包括：通过梁底的位移计测量试验梁　

在荷载作用下的跨中挠度；布置剪跨区箍筋应变片　

以研究箍筋应力变化规律；在加载点及跨中处的纵　

筋上布置应变片测量纵筋应变；为研究梁纯弯段混　

凝土的应变，在跨中截面布置混凝土应变片；在剪　

跨腹板布置应变花研究混凝土主应变变化规律，典　

型测点布置如图２所示。在试验过程中，考察梁体　

裂缝的发生、发展情况以及分布规律，记录其开裂　

荷载和极限抗剪承载力。试验数据通过ＤＨ３８１６应　

变测量系统自动连续采集。　

２试验结果及分析　

试验梁的试验结果汇总于表３，其中斜裂缝开　

裂荷载均为肉眼能够观察到裂缝时的荷载值。剪跨　

比　＝＝＝１的３根试验梁，由于具有很高的抗压强度，　

试验未进行到梁的最后完全破坏状态。　

表３试验结果　

注：　为１０　ｃｍ边长的立方体试块抗压强度；Ｐ　为斜裂缝开裂荷　

载；Ｐ　为试件极限破坏荷载；ｆ为破坏时梁的跨中挠度。　

２．１　破坏形态　

剪跨比决定混凝土梁的破坏形式＿５］。根据试验　

结果将活性粉末混凝土试验梁的破坏形态归纳为以　

下２类。　

２．１．１斜压破坏　

剪跨比　一１的试验梁发生此类破坏。该破坏　

与普通混凝土梁剪切破坏形态类似，首先在加载点　

和支座之间出现一些近似平行的斜裂缝，随着荷载　

的加大，斜裂缝相互贯通，将梁腹分割成若干个倾　

斜的小柱体。最后在剪跨内形成主裂缝。破坏时小　

柱体内混凝土被压碎成小块，但由于活性粉末混凝　

土中参有钢纤维，加载过程中没有出现崩裂现象。　

２．１．２剪压破坏　

剪跨比　一２，３，４的试验梁均发生此类破坏。　

由于活性粉末混凝土中钢纤维的阻裂作用，导致　

一２的试件梁基本没有弯曲斜裂缝，而仅在较大　

剪跨比　一３和４的梁底出现少量弯曲斜裂缝。荷　

载作用下，在腹板剪跨区不断出现一系列腹剪斜裂　

缝，分布多而密，并逐渐贯通后形成主斜裂缝。主　

斜裂缝出现后，就很少有新的斜裂缝出现。主斜裂　

缝随着荷载的增加而变宽，伴有钢纤维不断被拔出　

的声音，最终穿过斜裂缝的箍筋被拉断而破坏，表　

现出较好的延性。破坏过程中没有混凝土碎块进　

出，与临界斜裂缝平行的其他裂缝也有不同程度的　

张开，沿破坏斜截面产生明显的破碎带，其中入一　

４的试验梁出现了３条宽２　ｃｍ左右的主斜裂缝。　

２．２试验结果分析　

２．２．１平截面假定的验证　

由于篇幅所限，图３仅列出了剪跨比　一１～４　

４０　中国铁道科学　第３２卷　

的４片试验梁纯弯段正截面应变分布。由图３可以　

看出：试验梁的跨中截面沿高度方向的应变分布近　

基本不变。这是因为活性粉末混凝土抗拉强度高，　

梁底仅有少量弯曲裂缝，且发展不充分，不足以引　

似符合平截面假定。随着荷载增加，中性轴的位置　起中性轴上移。　

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０—２ｏ０ｋＮ　

●・４００ｋＮ　

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８　００　ｋ　Ｎ　

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应变／１０　

ｆａ１　Ｌ一１—１００一ａ　

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应变／１０Ｉ４　

（ｂ）Ｌ一２—１００－ａ　

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ｖ－－－４００　ｋＮ　

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黑　

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世　世　

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、　．．。　　

应变／１０“　

（ｄ）Ｌ＿４一ｌＯＯ—ａ　

应变／１０－４　

（ｃ）Ｌ一３—１００一ａ　

图３部分试件跨中各截面应变　

２．２．２荷载一挠度曲线分析　

展也较一致。　

根据试验现场采集的数据绘出了不同剪跨比、　

２．２．３抗剪承载力的影响因素　

配箍率及纵筋配筋率水平下的荷载一跨中挠度曲线　

如图４所示。从图中可以看出，在主裂缝出现前，　

梁处于弹性工作阶段，曲线基本呈线性增长，之后　

进入非弹性工作阶段，曲线斜率变缓。试验梁的荷　

载一跨中挠度曲线均较为平滑，并未出现明显折　

１）剪跨比的影响　

剪跨比对试验梁抗剪承载力的影响如图５所　

示。剪跨比决定梁的破坏形式和Ｐ　的大小ｌ５　，在　

其他条件一定时，活性粉末混凝土梁的抗剪承载力　

随着剪跨比的增大而减小。当剪跨比由小增大时，　

点，这是由于活性粉末混凝土中钢纤维的桥架作　

用　，试验梁开裂后裂缝很细，且开裂位置处的混　

梁的破坏形态从混凝土抗压强度控制的斜压型转化　

为顶部受压区和斜裂缝骨料咬合等控制的剪压型，　

抗剪承载力下降趋势逐渐变小。　

２）配箍率的影响　

提高配箍率，活性粉末混凝土梁的抗剪承载力　

也随之提高，但对斜裂缝开裂影响很小。如图６所　

示，活性粉末混凝土梁配箍率从０．２３５　增加到　

０．３１４　，抗剪承载力提高了１．４　；而从０．３１４　

增加到０．４７１　，抗剪承载力提高了９．６　９／６。可见　

在一定范围内，配箍率的提高能提高梁的抗剪承载　

力，配箍率越高抗剪承载力提高的幅度越大。　

３）纵筋率的影响　

凝土还可以继续承担应力，在开裂点其刚度没有发　

生很大突变，故荷载一跨中挠度曲线较平滑。　

由图４（ａ）可以看出，在相同配箍率和纵筋　

配筋率下，试验梁的抗剪承载力随着剪跨比的增大　

而减小，跨中挠度随着剪跨比的增大而增大。由图　

４（ｂ）可以看出，提高纵筋配筋率ｐ可以提高梁的　

变形能力和抗剪承载力，但当ｐ过高时提高作用并　

不明显。由图４（ｃ）可以看出，不同配箍率试验　

梁的荷载一跨中挠度曲线发展较一致，说明配箍率　

对试验梁的弯曲刚度影响很小，但可以提高试验梁　

的抗剪强度和变形能力。由图４（ｄ）可以看出，　

为保证试验梁发生剪切破坏，试验梁配置了较　

含碎石和不含碎石的试验梁荷载一跨中挠度曲线发　

高的纵筋配筋率。从图７可见，活性粉末混凝土试　

第５期　活性粉末混凝土Ｔ形梁抗剪试验研究　４１　

枷伽抛咖渤　枷瑚。　

柩　

枢　

０　５　１Ｏ　ｌ５　２Ｏ　２５　３０　３５　４Ｏ　

跨中挠度／ｍｍ　

（ａ】不同剪跨比　

跨中挠度／ｍｍ　

（ｂ）不同纵筋配筋率　

栏　

暴

Ｏ　

掉　

５　ｌ０　１５　２０　

２　Ｏ　８　６　４　２　∞　∞　∞　∞　∞　∞　Ｏ　

跨中挠度／ｍｍ　

（ｃ）不同配箍率　

跨中挠度／ｍｍ　

（ｄ）含碎石与不含碎石　

图４荷载一跨中挠度曲线　

矗　

星　

蜜　

襁　

１　

剪跨比　

纵筋配筋率　％　

图５剪跨比对抗剪承载力的影响　

图７纵筋率对抗剪承载力影响　

３结

Ｒ　

论　

密　

（１）活性粉末混凝土Ｔ形试验梁的剪切破坏　

形态和普通混凝土梁不同，剪跨比　一１～４的试验　

梁仅呈现斜压和剪压２种破坏形态，尤其　≥３的　

试验梁的破坏完全不同于普通混凝土梁的斜拉破坏　

形态。对于活性粉末混凝土梁不同剪切破坏形态的　

配箍率ｐ　％　

剪跨比界限还需进一步研究。　

（２）由于活性粉末混凝土中钢纤维的“桥架”　

作用，约束了斜裂缝的开裂和发展，提高了活性粉　

末混凝土梁的变性能力，故其荷载一挠度曲线较平　

滑。剪跨比越大，跨中挠度越大。提高纵筋配筋率　

图６配箍率对抗剪承载力的影响　

验梁抗剪承载力随着纵筋配筋率的增大而增大。纵　

筋配筋率越小，对抗剪承载力的影响越显著。　

４２　中国铁道科学　第３２卷　

有利于梁的变形能力，而配箍率对梁跨中挠度影响　

较小。　

剪跨比的增大而减小，随配箍率的提高而提高，　

纵筋配筋率的增大而增大；且纵筋配筋率越小，　

响越显著。　（３）活性粉末混凝土试验梁的抗剪承载能力随　

参　考　文　献　

［１］　ＲＩＣＨＡＲＤ　Ｐ，ＣＨＥＹＲＥＺＹ　Ｍ＿Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｄｅｒ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅｓ［Ｊ］．Ｃｅｍｅｎｔ　ａｎｄ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，　

１９９５，２５（７）：１５０１—１５１１．　

Ｅ２］　

ＤＵＧＡＴ　Ｊ，ＲＯＵＸ　Ｎ，ＢＥＲＮＩＥＲ　Ｇ．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｄｅｒ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅｓ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ａｎｄ　

Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，ｌ９９６，２９（５）：２３３　２４０．　

龙广成．活性粉末混凝土力学性能的试验研究［Ｊ］．混凝土，２００４（９）：４４—４５．　

（ＬＯＮＧ　Ｇｕａｎｇｃｈｅｎｇ．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｄｅｒ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ（ＲＰＣ）［Ｊ］．Ｃｏｎｃｒｅｔｅ，２００４（９）：４４—　

４５．ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　

　

［４］　

石秋君．碎石活性粉末混凝土抗压力学性能试验研究［Ｄ］．北京：北京交通大学，２０１０．

（ＳＨＩ　Ｑｉｕｊｕｎ．Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　Ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ　Ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｏｆ　Ｇｒａｖｅｌ　Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｄｅｒ　ｏｎｃｒｅｔＣｅ［Ｄ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｂｅｉｊｉｎｇ　Ｊｉａｏｔｏｎｇ　

Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１０．ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　

［５］　

过镇海，时旭东．钢筋混凝土原理和分析［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００３：２７２—２８０．　

［６］　

张宏战．钢纤维高强混凝土梁抗剪性能试验研究Ｉ－Ｄ］．大连：大连理工大学，２００５．　

（ＺＨＡＮＧ　Ｈｏｎｇｚｈａ￣Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　Ｓｈｅａｒ　Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　Ｈｉｇｈ　Ｓｔｒｅｎｇｔｈ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｂｅａｍｓ［Ｄ］．Ｄａｌｉａｎ：　

Ｄａｌｉａｎ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００５．ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　

Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｔｈｅ　Ｓｈｅａｒ　Ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　

Ｒｅａｃｔｉｖｅ　Ｐｏｗｄｅｒ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｔ－－Ｂｅａｍｓ　

ＪＩ　Ｗｅｎｙｕ，ＤＩＮＧ　Ｂｏ，ＡＮ　Ｍｉｎｇｚｈｅ　

（Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆ　Ｃｉｖｉｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ　Ｊｉａｏｔｏｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ　１０００４４，Ｃｈｉｎａ）　

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ　ｏｆ　１　２　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｄｅｒ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ（ＲＰＣ）Ｔ—ｓｈａｐｅｄ　ｔｅｓｔ　ｂｅａｍｓ　ｗｉｔｈ　ｄｉｆｆｅｒ—　

ｅｎｔ　ｓｈｅａｒ　ｓｐａｎ—ｄｅｐｔｈ　ｒａｔｉｏｓ．ｓｔｉｒｒｕｐ　ｒａｔｉｏｓ　ａｎｄ　ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａ１　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｒａｔｉｏｓ　ｗｅｒｅ　ｃａｒｒｉｅｄ　ｏｕｔ．Ｔｈｅ　

ｓｈｅａｒ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｓ，ｆａｉｌｕｒｅ　ｐａｔｔｅｒｎｓ　ａｎｄ　ｔｈｅｉｒ　ｍａｉｎ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇ　ｆａｃｔｏｒｓ　ｏｆ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ＲＰＣ　Ｔ－ｓｈａｐｅｄ　ｂｅａｍｓ　ｗｅｒｅ　

随影　

ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．Ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｉｎｄｉｃａｔｅ　ｔｈａｔ　Ｔ—ｓｈａｐｅｄ　ＲＰＣ　ｔｅｓｔ　ｂｅａｍｓ　ｐｏｓｓｅｓｓ　ｈｉｇｈｅｒ　ｓｈｅａｒ　

ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ａｎｄ　ｂｅｔｔｅｒ　ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｃｏｍｐａｒｅｄ　ｗｉｔｈ　ｎｏｒｍａｌ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｅａｍｓ．Ｗｈｅｎ　ｓｈｅａｒ　ｓｐａｎ－ｄｅｐｔｈ　

ｒａｔｉｏｓ　ａｒｅ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｒａｎｇｅ　ｆｒｏｍ　１　ｔｏ　４，ｔｈｅ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｐａｔｔｅｒｎｓ　ｏｆ　ｔｅｓｔ　ｂｅａｍｓ　ｒｅｐｒｅｓｅｎｔ　ｔｏ　ｂｅ　ｄｉａｇｏｎａｌ　ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ　

ｆａｉｌｕｒｅ　ａｎｄ　ｓｈｅａｒ　ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ　ｆａｉｌｕｒｅ，ｗｈｉｃｈ　ａｒｅ　ｑｕｉｔｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｐａｔｔｅｒｎｓ　ｏｆ　ｎｏｒｍａｌ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　

ｂｅａｍ．Ｔｈｅ　ｓｈｅａｒ　ｓｐａｎ－ｄｅｐｔｈ　ｒａｔｉｏｓ，ｓｔｉｒｒｕｐ　ｒａｔｉｏｓ　ａｎｄ　ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｒａｔｉｏｓ　ｈａｖｅ　ｇｒｅａｔ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｎ　

ｔｈｅ　ｓｈｅａｒ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｏｆ　ｔｅｓｔ　ｂｅａｍｓ．Ｔｈｅ　ｓｈｅａｒ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｄｅｃｌｉｎｅｓ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｈｅａｒ　ｓｐａｎ－ｄｅｐｔｈ　

ｒａｔｉｏ　ａｎｄ　ｅｎｈａｎｃｅｓ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｏｆ　ｓｔｉｒｒｕｐ　ｒａｔｉｏ　ａｎｄ　ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｒａｔｉｏ．　

Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：Ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｄｅｒ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ；Ｔ－ｓｈａｐｅｄ　ｂｅａｍ；Ｓｈｅａｒ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ；Ｓｈｅａｒ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｐａｔｔｅｒｎ；Ｓｈｅａｒ　ｓｐａｎ　

ｄｅｐｔｈ　ｒａｔｉｏ；Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｒａｔｉｏ　

（责任编辑吴彬）