2024年5月1日发(作者：掌上英雄联盟官网)

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兵器材料科学与工程　第２５卷　

的传热；对于感应加热，由于其表面效应，先对铜带　

外表面层加热，待该层温度超过居里点后加热层向　

内层延伸，由于铜的屏蔽效应，弹体并不产热，从上　

述分析可看出熔敷扩散焊时弹体只接受热传导的热　

作用，同时熔敷加热速度很快，因而从铜带至弹体存　

在相当大的温度梯度，铜温度高而弹体温度低，而钢　

囹４回收弹弹带照片　

的熔点要超过纯铜约４００℃，超过黄铜更高的温度，　

故可保证弹体不发生熔化。　

３结果分析　

弹带熔敷扩散焊工艺类似于熔焊，但其结合机　

采用无槽焊接技术取代压装工艺必须保证铜和　

理不同于熔焊和堆焊，具体工艺与钎焊也相去甚远。　

钢的结合面积和结合强度，最佳应保证１００％的冶金　

结合．熔敷扩散焊技术显然不同于熔化焊，其界面温　

度低，钢基体不熔化，没有铜钢异种金属熔焊时的机　

说是一种新的焊接工艺方法。　

械混台，其冶金结合完全依靠铜和钢之间的扩散。　

４　结论　

ＥＤＡＸ成分分析结果表明，铜钢发生了扩散现象，铁　（１）采用熔教扩散焊接方法可在钢弹体上焊接　

向铜中的扩散较明显，在界面处铁焊量接近１００－％，　铜弹带，靶　试验表明熔敷扩散焊弹带符合射击性　

３０／ｍａ处铁含量已降至Ｊ％，铜向铁中的扩散保持在　

一睦　

该工艺是依靠铜铁的扩散实现冶金结合，因而该工　

艺方法在焊接方法中的归类有一定的难度，也可以　

能要求。　

钢侧１０ｔ　ｎｉ范围内，同时界面强度实验时，剪切断面　

（２）实验表明，熔敷扩散焊铜带界面结合强度大　

距铜钢界面１０—２０ｔｎｉ１厚的铜层仍然完好，无点或面　于焊后铜弹带层强度，轴向剪切强度和切向扭转强　

状剥落，这充分表明界面结合强度明显大于铜自身的　

度保持一致。　

强度，剪切强度数值和软态Ｔ２铜的剪切强度数值一　（３）熔敷扩散焊纯铜带界面实现了冶金结合，界　

致，因而钢弹体与铜带已实现冶金结合。从剪切和扭　面没有未焊合、夹渣等缺陷，弹体未发生任何形式的　

转实验后试样可看出，界面无未焊合，对同一试样多　熔化，即无泛铁现象发生。　

截面取样，一千余个试样的界面微观组织检测表明，　

界面无未熔合，即熔敷扩散焊实现了１００％￣。　

参考文献：　

铜钢熔化焊或堆焊时钢基体的熔化在所难免，　

［１　Ｋ＆ｌｉｎ　Ｖ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｏｆ　ｍｏｌｄ　ｓｏｌｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ｗｅｌｄｉｇｎ　ｆｏｒ　ｄｅ．　

但对于弹带焊接，如铁渗人铜中，将导致弹带性能将　

［ｘ￣ｓｉｔｉｎｇ　ｎ『ｍ—ｆ￣ｒｒｏｕｓ　ａｌｌｏｙｓ　ｏｎｔｏ　ｓｔｅｅｌ［Ｊ］Ｗｅｌｄ　Ｊ、１９９２，７１　

发生变化，钢基体一但发生熔化，铁的熔人量将无法　

（５）：３５—３６．　

［２］王克鸿等．钢焊丝在铜钢焊接中的应用［Ｊ］．金属学报，　

控制，即无法控制“泛铁”现象，熔敷扩散焊接的设计　

１９９６（６）．　

思想是保证弹体不发生熔化，从根本上消除“泛铁”　

［３　Ｊ王克鸿等，铜钢接头００２焊研究［Ｊ］．焊接学报，１９９６　

现象。熔敷扩散焊采用自外而内的加热方式，对等　

（４）．　

离子束流加热，等离子体只对铜加热直至熔化，等离　

【４］王克鸿等．无槽弹带熔敷焊技术研究［Ｒ］ＧＦ报告、　

子体产生于钨棒和铜带之间，弹体只获得来自铜带　

１９９８，１２　

Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｆ　ｃｏｐｐｅｒ　ｒｏｔａｔｉｎｇ　ｂａｎｄ　ｒｅ—ｍｅｌｔ　ｄｅｐｏｓｉｔ　ｗｅｌｄｉｎｇ　

ＷＡＮＧＫｅ　１ｔｏｎｇ，　ＵＹｕｅ—Ｌａｎ，ＷＡＮＧＪｉａｎ　ｐｉｎｇ，ＩＡＨｏｎｇ　７　“，ｙＵＪｉｎ．ＺＦｍｏＹｏｕ—ｓｈｏｕ　

（Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｇｎｙ　ｏｆＮｍ￣ｊｉｎｇ，Ｎａｎｊｉｎｇ２１００９４，Ｃｈｉｎａ）　

Ａｌａｓｔｒａｃｔ：Ａ１３￣＆ｒ　ｖｒｅ／ｄ［ｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓ—ｒｅ—ｍ　ｄｅｐｏｓｉｔｗｅｌｄｉｎｇｉｓ　ｓｔｕｄｉｅｄ　ｎｔｈｅ　ａｒｔｉｌｃｅ　ｈｉｓ　ｓｕｃｃｅ￣ｆｕ／　ｒｅ—ｍ　ｄｅｐｏｓｉｔ　ｐｕｒｅ￣ｐｐｅｒ　

ｍｔｍｉｎｇ　ｂａｎｄ　ｏｉｌ　Ｄ一３０　ｓｈｅｌｌ　ｂｏｄｙ　ｂｙ　ｎｇ　ｔｈｅ　ｐｒｏｃｅｓｓ　Ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉｍｅａ／ｔｓ　ｓｈｏｗ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｗｅｌｄｅｄ　ｓｅａｍ　ｉｓ　ｇｏｏｄ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｍｅｔａｌｌｕ　ｃａｌ　

ｌｏｌｎｔ￣，ｌｅ－＆ｑ　ａｃｈｉｅｖｅｄ　ｗｉｔｈｏｕｔ　ｍｅｈｉｎｇ　ｔｈｅ　Ｕ　ｂｏｄｙ　ｗｅｌｄｅｄ　Ｂｕｒ［ａ￣－ｅ　ｉｓ　ｍ￣ｏｔｈ　Ｆｈｅｒｅ　ｉｓ　ｎｏ　ｉｒｏｎ　ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ　ｉｎ　ｒｏｔａｔｉｎｇ　ｂａｎｄ　Ｉ）ｅ　

ｆｅｃｔｓ　ｈａｖｅ　ｎｏｔ　ｂｅｅｎ￣ｏｕｎｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｒｏｔａｔｉｎｇ　ｂａｎｄ　Ｔｈｅ　ａｘｉａｌ　ｓｈｅａｒ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｔａｎｇｅｎｔｉａｌ　ｔｏｍ［ｏｎ　ｓｈｅａｒ　ｓＩ　ｒｅｎｇｔｈ　ａｒｅ　

ａｌｌ　ｈｉｇｈｅｒ　ｔｈａｎ　Ｉ　ｏｆ　ｃｏｐｐｅｒ　ｒｏｔａｔｉｇｎ　ｂａｎｄ　ｉｔｓｅｔｔ＂Ｔｈｅ　ｆｉｒｉｎｇ　ｔｅｓｌｉ］ｌｇｓ　ｓ［￣Ｊｗ　ｔｈａｔ　ｔｉｌｅ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｍ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｅ—ｎｍｌｔ　ｄｅｐｏｓｉｔ　ｗｅｌｄｅｄ　ｃｏｐｐｅｒ　

ｒｏｔａｔｉｎｇ　ｂａｎｄｓ　ｃａｎ　Ｉ］ｌ￣ｔ　ｔｈｅ　ｒｅｑｕｉｒｅｒｎｅｎｔｓ．［）』ｌｔｉｒｈｌｇ　

Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｒｅ　ｍｅ］ｔ　ｄｅＦ￣ｓｉｔ　ｗｅｌｄｉｎｇ；ｃｏｐｐｅｒ　ｍｔａｌｉｇｎ　ｂａｎｄ；ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ　ｈｉｎｔｉｎｇ；Ｄ】ａｓＨ１ａ＆ｒｅ　

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兵器材料科学与工程　第２５卷　

小点变得不明显。另外，在极小点两侧可明显看出　

Ａｊ和ＣｕＯ两反应物的性能差异，在极小点左侧，即　

含量较低、ＣｕＯ含量较高的区域，随ＡＩ含量减小　

或者说ＣｕＯ含量增大，ｒ．　上升较陡，而在极小点右　

侧，随－Ａ］含量增多，　上升则较缓，这归困于（ａ）金　

属ＡＩ的热传导系数（２３８Ｗ／ｍ・Ｋ）远大于非金属的　

ＣｕＯ的热传导系数（４．８０１　ｗ／ｍ・Ｋ）【　－；（ｂ）ＡＩ为延　

性金属，在反应体系中既充当反应组元，亦扮演牯合　

圈２球菪ＡＩ／Ｃｕ（）混音粉末时的点火时ｌ司　

与铝含量及转速的关系　

表１铝含量变化对球磨诱发　／＇Ｃｌ０固态还原反应的影响　

到磨罐内发出“嘭”的爆炸声，表明燃烧反应发生，此　

时所对应的球磨时问就称为“点火时间”ｒ　。对即将　

燃烧前的反应物混合粉末经ｘ射线衍射分析表明　

无其它中间相或产物相出现，因此，在ｘ射线衍射　

仪分辩极限范围内，可　认为全部反应是在燃烧过　

程中发生的。对于图中未出现明显温度突增，但却　

有一温度峰出现的情形，可以认为是一种渐进式燃　

烧反应，与前者不同的是，燃烧是在个别复合颗粒中　

发生，无链式加热效应。　

图２和表１为ＡＩ／Ｃ．ｕＯ体系不同组元配比和转　

速下高能球磨反应点火时间　的变化情况。表１　

中还列出了不同组元配比下Ａｔ／ＣｕＯ体系的绝热温　

度丁　数值。可　看出：（１）随着ＡＩ／ＣｕＯ体系中　

的　含量增加，Ｔ　先上升后下降，与点火时间　

随Ａ１含量的变化趋势一致，表明体系绝热温度Ｔ｝Ｉｄ　

应高于某一临界值是ＭＡ诱发固态燃烧反应的一　

个必要条件；（２）在其它球磨条件相同的情况下，转　

速增大，可引发燃烧的ＡＩ含量区域扩大，且使点火　

时问缩短；（３）在ＡＩ含量质量分数为２Ｏ％（理想配　

比）时，点火时间　最短。此时的体系绝热温度．ｒａｄ　

最高（见表１），热效应最大。但是，转速增加使该极　

剂的角色。Ａｌ古量增大，焊合成较大尺寸的复合颗　

粒的几率增大，从而有利于局部反应热的聚集　相　

反，ｌＡ】含量减小，相应地脆性材料ＣｕＯ比例增夫，不　

利于较大复合颗粒的形成。机械合金化发生与　或　

者撮终产物类型取决于焊合和破碎之间的平衡　。　

延性组元量增多，虽导致焊合比例增大．但却使粉碎　

效率降低，反之．粉求混合物中的脆性疑化物　粒增　

多，则球磨效率增大，而冷焊成较大颗粒的倾向减　

小　此，由延性一脆性组元怕成的反应体系，反应　

ｊ１：精ｎｊ间随组元配比的变化曲线必然存在　极小　

值。当然这一极小值电与反应体系的热力学参数霄　

∞相关　偏离这一极小值的反应体系中的某・组元　

的过剩量，亦可看作起惰性添加物的作用　ｊ．即通　

过降｛媛绝热温度ｆｒ　减少反应物颗粒间的接触面　

积和降低热传导　及分散机械能等而延迟或阻止燃　

烧的发生。　

图３为不同Ａｌ含量、转速　＝６００ｒ／ｒａｉｎ　Ｆ高能　

球磨ＡＩ／ＣｕＯ的最终反应结果。可以看出，随＿Ａ＿含　

量增加，反应由单一的还原反应向还原十合成复合　

反应模式转化，反应产物依次为ｃｕ十Ａｂ　Ｏ＇、Ｃｕ　ＡＩ　

十Ａｌ２Ｏ３、ＣｕＡＩ２＋ＡＩ２Ｏ３、ＡＩ（　）＋ＡＩ，Ｏ１。　

为了说明这种复合反应机理，按照Ａｊ（５５％）十　

Ｃｕ０（４５％）球磨反应生成ＣｕＡＩ２十ＡＩ２　产物相中　

Ａ１、　和Ａｌ，Ｑ的比例（４５　４３％ＡＩ十３６％　十　

ｌ８．５７％Ａｂ　）组成Ａｌ＿（　一Ａｈ０１三元体系，采　

用与之相同的球磨条件进行高能球磨２４ｈ，图４中　

的（ａ）为其ｘ射线衍射物相分析结果。可见其最终　

产物构成与上述复合反应有区别。另外，我们改变　

ＡＩ＝　％的含量亦球磨２４ｈ，结果见图４中（ｂ）和（１２）。　

可　看出，上述复合反应与单纯的合成反应产物是　

不同的　在复合反应中，还原反应产生的Ｃｕ粒子，　

在反应热的作用下快速扩散，能够与过剩的Ａｌ迅速　

结合，形成平衡态组织。而单纯的合成反应中，其产　

物组成却偏离了＿Ａ１一ｃｕ相图中所对应的平衡成分　

区域，向低Ａｌ含量区转移，成为非平衡组织。有趣　

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第２期　马明亮等：组元配比对高能球磨固态还原反应的影响　

３９　

一　一　

一　

ｉ；五露　一—０　～　

Ｌ　，・　

Ｌ　！。　

１　５　１（　１４０　６（）　８０　８５　

图３不同铝含量下的ＡＩ／ＣｕＯ体系经球磨反应后　

产物相的ｘ射线衍射分析结果　

６　

¨　

ｌ、　ｆ】４０　ｌｆ（ｉ　７０　

４　１　同．　【　卜的　、＿，【、　体系终球痔巨ｌ　

产物相的ｘ射线衍射丹忻结果　

的是，水实验结果与ｌ　・等人ｌｌ：和席生岐等人　的　

研究结＿粜有所不同，前者用滚筒式球磨机存此ＡＩ／　

（’ｕ成分范　球磨获得的是川（Ｃｕ）固溶体．后者则　

用本实验装置在相同球磨条件下获碍的产物是　

（：　ＡＬ化合物。这一一方面说明球磨强度效应，另一　

方面也　示出组元Ａ【２ｏ３作为惰性添加物的作　

用…ｊ。在机械合金化诱发固态反应中，发生反应的　

实际上是缺陷能和碰撞能共同作用的结果。由　

Ｗａｎｇ等人　Ｈ　的研究结果可知，ＣｕＡＩ和ｃｕＡ１，相的　

形成激活能低于　ｑＡｋ的形成激活能。Ａｂ　Ｕ１脆性　

组元的存在，一方面可以促进Ａ１、（　组元的细化，　

增大表面能，另一方面也充当稀释剂的作用。由本　

实验结果可以看出，后者起主导作用，从而导致不同　

于席生歧等人的产物构成，这也说明高能球磨固态　

反应是由动力学因素控制的。　

３结论　

（１）化学计量配比的Ａｌ／（’ｕ【）的反应孕育期最　

短，偏离这一配比将使球磨引发反应点火时间延长。　

（２）只有当反应物组元配比在某一范围时，高能　

球磨才能诱发固态燃烧反应。球磨强度提高则能够　

大发生燃烧所对鹰的组元配比范围。　

（３）不同配比影响反应进程和产物的构成。当　

铝含量超过化学计量配比中的比例，随Ａｌ含量增　

加，反应由单一的还原反应向还原＋合成复合反应　

模式转化，反应产物依次为　＋Ａ】，（　、Ｃｕ￣Ａｈ＋　

Ａｌ２Ｏ３、ＣｕＡ１２＋Ａ１２Ｏｊ、ＡＩ（（　ｕ）＋ＡＩｚＯ３。反应物配比　

中的组元过量部分在球磨反应中扮演着稀释剂的作　

用。　

（４）球磨Ａｌ—ｃｕ—Ａｌ２　ｕ＾体系反应机制不同于　

球磨ＡＩ／ＣｕＯ反应。前者的反应产物为非平衡组　

织，而后者的产物则是平衡组织：　

　刘　叫　刚　＾Ｊ州　

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５２　兵器材料科学与工程　第２５卷　

ｆａｔｉｇｕｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　，Ｉ（１（１　ｔｉｍｍ）ｄ￣ｒｅａｓｅｄ　ｂｙ　３７　５％－４１％ｂｙ　ｃｈｒｏｍｉｎｇ　Ｔｈｅ　ＳＥＭ　ｏｂｓｅｒｖａｎｃ）兀ｓｈ０ｗｓａ【ｓ。ｃｌ１ａ【ｔｈｅｍ　Ｌ　

ｃｒｏｃｒａｃｋｓ　ｔｈａｔ　ｅｘｉｓｔ　ｉｎ　１ｈｅ　ｃｈｒｏｍｅ　ｃ￣ａｌｉｎｇ　ａｒｅ　ｔｈｅ　ｍａｌｎ　ｒｅ＆ｓｏｒｋｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｉｎｉｔｉａｔｉｏｎ　Ｄｅｈｙｄｒｏｇｅｎａｌｉｏｎ　ａｔ　Ｌｏｗ　ｌｅｍ［￣ｅｒａ　

ｌｕｒｅ　ｉｓ　ｈｅｌｐｌｅｍ　ｔｏ　ｉｍｐｒｏｖｅ　ｔｈｅ　ｆａｌｉｕｇｅ　ｐｒｏｐｅｒｔｙ．　

ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｃｈｍｍｉｎｇ；ｆａｔｉｇｕｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　

（上接第３９页）　

［１３］席生歧　周敬恩．手关天　高能球磨制备纳米晶Ａ１／Ｃｕ　

∞ｐｐｅｒ　ａ［ｕｍｉｎｉｄｅｓ：Ｊ］．Ｍｅｔａｌｌ　Ｆｒａｎｓ　Ｂ，【９９０．２１Ｂ（６）　

台金｜Ｊ］材料科学与工艺，１９９５，４：５　Ｊ一５４　

５６７—５７７　

：１　４］Ｗａｎｇ　１　Ｉ，，Ｍｕｎｉｒ　Ｚ　Ａ　Ｈｏｂ　Ｊ　Ｂ．（ｂｍｂｕｓｌｉｏｎ　ｓｙｎｔｈ￣ｉｓ　ｏｆ　

ＥｆｆｅＯ　ｏｆ￣．ｑ｝ｏｓｉｔｉｏｎ　ｏｆｉｎｉｔｉａｌ　ｐ（￣，ｖｄｅｒｍｉｘｔｕｒｅｓ　ｏｌｌ　ｓｏｌｉｄ　ｓｔａｔｅ　ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ　ｒｅａｃｔｈ￣ｎ　ｄｕｒｉ，￣ｇ　ｈｉ［Ｍ，一ｅｎｅＩ　Ｉ　Ｉｍｉｌｌｉｒｔｇ　

＾Ｚ　＾　７　一／ｉａｎｇ　．　ｊ　Ｘｉｕ一，　７｛　，ＬＩＵＸｉｎ一　？　，ⅪＳ　？一ｑｉ　，（’卜ｎｆ．ｒｂ＊ｇ一　．ＺＨ（Ｘ：Ｊｉｎｇ一　｛　

（Ｌ　＇ｄ　Ｌ）ｆ　Ｍｍｅｎ￣ｄｓ　Ｎ＇ｉｅｌｗｅ＆　ｒＩ　】　，Ｎｍｈｗｘｓ－ｔｅｍ　Ｈ　ｍｌ　ｄ　ＵｎｉｖｅｒｓｉＬｖ　Ｘｉ’ａｎ　７１（；０７２．【１　；２　’ｈ　１　ｆ）ｆ　Ｍａ　

ｌｅｒｉａｉｓ　１Ｈｎ・　ｂ　￣ｔｃｅｒｉｎｇ　Ｙ　ＹⅡＪ　¨ｌ　啦Ｕｌｔｉｘ￣，ｔ＞ｉｔｙ　科ｖｕ　２（￣Ｄ３０．Ｃｈｉｌｌｓ：３　ｓｄ　Ｉ　（　Ｍ．－，ｔｅ］ｑ￣ｄｓ　Ｎ＇Ｍｓ：ｅ＆ｂｌ　

￣ｉｎｅ．！ｌｉｔ／ｇ　Ｘｉ’＿ｕ１　Ｊｉ；￣：ｔｔ　ｕｔｇ　Ｕｎｉｖｅｔ＞ｉｔｙ，Ⅺ’｝ｕｌ　７１（Ｘ）４９．Ｃｈｉｉ￣ｔ）　

ＡｈｓｔＰａｃｔ：　ｌ＇ｈｃ　，ｌｉｄ　。ｒ￣ｌｕｕｌｉｕｎ　ｒ￣ｔＣ［ｉＯｌＩ　ｏｆ，，＼Ｉ／ＣＭＯ　ｉｘｗ．＇ｄｅｒ　ＩｌｌｉＸｔｕｒ￣ｗＲｈ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　Ａ　Ｌ　ｚｘ）ｉｌｌｅｉｉＩｓ　ｄｔｕｑｎｇ　ｈｉｇｈ　ｅｎ＜，ｒｇ３　Ｉ　ｘ＇ｄｌ　

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（‘ｌｌ（）ｎｆｉｘｌ　Ｌｉ　Ｌ＇Ｃ２．ｗｉｔｈ　ｓｔ　Ｌ１１ｃｈｉ　Ｌ　ｉｉｔｅｔ　Ｌｉｃ　ｏ￣ｍｌｘ＊，ｉｌｉｏｌ　Ｌ　ｌ　ｕ　ｔ　ｔ．（／ｔｈｅｒｗｉ￣．ｅ　ｔｈｅ　ａｃｔｌⅥ１１ｉｔ￣ｔｌ　ｔｉｍｅ　ｗｉｌｌ　１　Ｉ）ｒｏｔ　ＩＣＩ　Ｊ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｉ－ｔ　【　，　

ｌｉｔ＞Ｉ１　ｗｉｌｌ　ｃｈ；ＬＩＩ￣．Ｕ　ｌ１　１ｌ　ｃ【ｗ１１【）Ｌ】　１　ｗ　Ｌ　【　ａ　ｇｍｄｕａ【ｗａｙ　Ａ　Ｌｌ　ｉｌｉｃｒｅ￣ｓｖ＇ｉｎ　ｍｉｌｌｉｎｇ　ｉ　Ｌｉｌｅｎｓｉｌ　Ｙ　ｃ　ｌ１　ｅｎ　Ｌａｒｇｅ　１ｈ　ｒａｎｇｅ　Ｌ１ｆ　ｎ］ｉｘｌ　ｕｒ　

ｒａｌ　ｉ（　ｏｆ　ｔ｝ｌｅ　Ｔ　ＬＬ：Ｉ．１ｉｌｔｓ　ｔｈａｌ　ｒ￣［ｃｉ　ｈｙ［１ｌｅａ［ｉｓ　ｏｆ　ｃｏｎ］ｂｕｓｌｉｏｕ　Ａｔｉｅｒ　ｌｈｅ　Ａ１　ｃａ＞ｎｌｅｎｌ　ｅＫＥｅｅｄｓ　１ｈｅ　Ｉ（￣ｉｃｈｉ　）ｌｌｌｅｌｒｉｃ　ｒａｔｉ‘）．１　ｈｅ　ｒｌＮｉｃ，　

１ｉｏｎ　ｃｈｍｌｇｅ￣ｆｒｏｍ￣，ｉ　ｒｌｇｌｅ　ｒｅｄｕｃ￣ｉｎｎ　ｗａｙ　ｌｃ　　ｒｅｄｕｃｔｋｍ’卜ｓ．ｖｎｔｈｓｌｓ　０　ｌ　Ｌ１ｅ　ｗａｙ．ａｎｄ　１ｈｅ　ｐｍｄｕｔ１ｓ　ｓｕｃｃ￣Ｍｖｅｌｙ　Ｌｒ　【、ｕ＋　

Ａｂ（　．【、Ｌ　ＡＬ＋Ａ１：（　．【　ｕＡＩ１　１　Ａｂ（　ａｎｄ　ＡＩ（Ｃｕ）十Ａｂ（　．Ｔｈｅ　ｒｅａｃｌｉｏｎ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｃｘｍ￣Ｉｍｒｅｄ　ａ４ｔｈ　ｔｈａｌ　ｏｆ　ｔｍｔｔ—ｍｉｌｋ－ｄ　

Ａｌ＿Ｃｕ—Ａ　Ｌ，ｏ１　ｍｉｘ１ｌｉｆｅ．【∞　

Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｈｉｇｈ　ｅｎｅｒｇｙ　ｈ¨ｎｆｉＨｉｎｇ；ｍｆｉｄ　ｓｌａｔｅ　ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ　ｒｅａｃｔｉｏ［１；ｃｘ｝ｍｂＬｌｓｌ｛ｏｎ　ｒ，￣ｔｃｔｉｏｎ　

（上接第３３页）　

Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｏｆ　ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ　ｃｏｌｕｍｎ　ａｔ　ｈｉ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　

ＣＨＦＮＧ　Ｙｉｎ—ｂｉｎｇ，ｗＵＧｕａｎｇ—ｒｕｉｎｇ，ＭＡ　Ｊｉａｎ—ｈｕａ＋ＳＨＥＮＪｕｎ　

（Ｐｏｈｌ　ｌｎｓｔｉｌｕｌｅ　ｏｆ　Ｓｏｌｉｄ　Ｓｔａｔｅ　Ｐｈ￣ｉｃｓ，Ｔｏｎｇ￣ｉ　ＵｎｉｖｅｒＮｔｙ，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２０００９２，Ｃｈｉｎａ）　

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｗｏ　ｎ］ｅ１］１０ｄ　ｗｅｒｅ　Ｌ】ｓ　ｌｏｒ　ｔｈｅ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｃ＇，ｄｃｕｌａｌｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＩｅｒｒＪｐｅｒａｌｔｉｒｅ　ｆｉｅｌｄ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｉｎ　ｈｏＨｚｘｍｔａｆ　ｃｏ￣ｉｌｎｌｎ　

ａｌ　ｈｉｇｈ　ｔｅｎ，ｐｅｔａｌｕｒｅ　Ｔｈｅ　ｒ￣ｕｋｓ　ｓｈｏｗ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｆｉｎｈｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ　ｍｅｔｈｏｄ　ｉｓ　ｎｌｏｒｅ　ｐｒａｃｌｉｃａｌ　

Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｈｅ￣ｔｌ　ｔ　ｒａｎｓｆｅｒ；ｌｈｅｍｔａ【ｉｎｓｕ［ａｌｉｏｎ；ｔｈｅｒｅｔｏ【ｃｘｎ￣ｄｕｃｌｉｖｉｌｙ；ｆｉｎｉｔｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ　ｍｅｔ］ｘ：ｄ．