2024年4月11日发(作者：)

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专家论坛

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汤文杰　厂长　１９７２年生　１９９５年毕业于上海大学

现从事冷轧产品生产质量管理　电话　２６６４６５４５

Ｅｍａｉｌ　ｗｊｔａｎｇ＠ｂａｏｓｔｅｅｌ．ｃｏｍ

櫴櫴櫴櫴櫴櫴櫴

毷

露点对预氧化还原ＱＰ钢表面选择性氧化的影响

，３

汤文杰

１

，金鑫焱

２

，胡广魁

１

（１．宝山钢铁股份有限公司冷轧厂，上海　２００９４１；２．宝山钢铁股份有限公司中央研究院，上海　２０１９９９；

３．汽车用钢开发与应用技术国家重点实验室（宝钢），上海　２０１９９９）

　　摘要：以０．２％Ｃ１．８％Ｓｉ１．８％Ｍｎ成分的ＱＰ钢为研究对象，采用预氧化还原模拟试验，

４０℃和＋１０℃的Ｎ５％（体积分数）Ｈ使用在露点分别为－

２２

气氛中制备了预氧化还原试样，

ＧＤＯＥＳ分析了表层５

μ

ｍ深度范围Ｆｅ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｏ的元素深度分布，使用ＳＥＭ观察了表面形

ＥＭ观察了ＦＩＢ制备的截面试样微观形貌。结果表明：预氧化试样表面氧化铁／基板貌，使用Ｔ

界面位置已存在Ｓｉ、Ｍｎ富集，经过还原退火后，还原铁／基板界面位置的Ｓｉ、Ｍｎ富集进一步增

ｉ、Ｍｎ在钢板次表层形成内氧化；减少了还原铁／基板界面位加。提高退火气氛露点促进了Ｓ

置的Ｓｉ、Ｍｎ外氧化；改变了还原铁／基板界面位置的氧化物组成和结构，由ＳｉＯ和ＭｎＳｉＯ的

双层结构变为ＭｎＳｉＦｅＯ复合氧化物结构。

　　关键词：ＱＰ钢；预氧化还原；露点；选择性氧化

＋

中图分类号：ＴＧ１４２．１２　文献标志码：Ｂ　文章编号：１００８－０７１６（２０２１）０２－０００１－０９

ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００８－０７１６．２０２１．０２．００１

ＥｆｆｅｃｔｏｆｄｅｗｐｏｉｎｔｏｎｔｈｅｓｅｌｅｃｔｉｖｅｏｘｉｄａｔｉｏｎｏｆｏｘｉｄｉｚｅｄｒｅｄｕｃｅｄＱＰｓｔｅｅｌｓｈｅｅｔ

１，３１

ＴＡＮＧＷｅｎｊｉｅ，ＪＩＮＸｉｎｙａｎ

２

ａｎｄＨＵＧｕａｎｇｋｕｉ

（１．ＣｏｌｄＲｏｌｌｉｎｇＰｌａｎｔ，ＢａｏｓｈａｎＩｒｏｎ＆ＳｔｅｅｌＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２００９４１，Ｃｈｉｎａ；

２．ＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，ＢａｏｓｈａｎＩｒｏｎ＆ＳｔｅｅｌＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０１９９９，Ｃｈｉｎａ；

３．ＳｔａｔｅＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔａｎｄＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆ

ＡｕｔｏｍｏｔｉｖｅＳｔｅｅｌｓ（Ｂａｏｓｔｅｅｌ），Ｓｈａｎｇｈａｉ２０１９９９，Ｃｈｉｎａ）

　　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｏｘｉｄａｔｉｏｎｒｅｄｕｃｔｉｏｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｗｅｒｅｃｏｎｄｕｃｔｅｄｏｎ０．２％Ｃ１．８％Ｓｉ１．８％ＭｎＱＰ

ｓｔｅｅｌａｎｄｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｄｅｗｐｏｉｎｔｏｎｔｈｅｓｅｌｅｃｔｉｖｅｏｘｉｄａｔｉｏｎｏｆｏｘｉｄｉｚｅｄｒｅｄｕｃｅｄＱＰｓｔｅｅｌｓｈｅｅｔｗａｓ

ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．ＯｘｉｄｉｚｅｄｓａｍｐｌｅｓｗｅｒｅｒｅｄｕｃｅｄｉｎＮ５％（ｖｏｌ）Ｈｔｍｏｓｐｈｅｒｅｗｉｔｈｄｅｗｐｏｉｎｔｏｆ

２２

ａ

－４０℃ａｎｄ＋１０℃，ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ．ＧＤＯＥＳｗａｓｕｓｅｄｔｏｍｅａｓｕｒｅｔｈｅｅｌｅｍｅｎｔａｌｄｅｐｔｈｐｒｏｆｉｌｅｓｏｆＦｅ，

Ｓｉ，ＭｎａｎｄＯｉｎｔｈｅｄｅｐｔｈｒａｎｇｅｏｆ０－５

μ

ｍ．ＴｈｅｓｕｒｆａｃｅｍｏｒｐｈｏｌｏｇｉｅｓｗｅｒｅｏｂｓｅｒｖｅｄｂｙＳＥＭ，ａｎｄ

ｔｈｅｃｒｏｓｓｓｅｃｔｉｏｎｍｏｒｐｈｏｌｏｇｉｅｓｏｆｔｈｅＦＩＢｐｒｅｐａｒｅｄｓｐｅｃｉｍｅｎｓｗｅｒｅｏｂｓｅｒｖｅｄｂｙＴＥＭ．Ｉｔｗａｓｆｏｕｎｄ

ｔｈａｔａｔｈｉｎｌａｙｅｒｏｆＳｉａｎｄＭｎｏｘｉｄｅｓａｌｒｅａｄｙｏｃｃｕｐｉｅｄｔｈｅｓｃａｌｅ／ｓｕｂｓｔｒａｔｅｉｎｔｅｒｆａｃｅｉｎｏｘｉｄａｔｉｏｎｓｔｅｐ

ａｎｄｗａｓｅｎｈａｎｃｅｄｉｎｒｅｄｕｃｔｉｏｎｓｔｅｐ．Ｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｏｆｄｅｗｐｏｉｎｔｆｒｏｍ－４０℃ｔｏ＋１０℃，ｔｈｅ

，ａｎｄｔｈｅｅｘｔｅｒｎａｌｏｘｉｄａｔｉｏｎｏｆＳｉａｎｄｉｎｔｅｒｎａｌｏｘｉｄａｔｉｏｎｏｆＳｉａｎｄＭｎｉｎｔｈｅｓｕｂｓｕｒｆａｃｅｗａｓｉｎｃｒｅａｓｅｄ

Ｍｎａｔｔｈｅｒｅｄｕｃｅｄｉｒｏｎ／ｓｕｂｓｔｒａｔｅｉｎｔｅｒｆａｃｅｗａｓｄｅｃｒｅａｓｅｄ．Ｂｏｔｈｔｈｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆ

ｔｈｅｅｘｔｅｒｎａｌｏｘｉｄｅｓａｔｔｈｅｒｅｄｕｃｅｄｉｒｏｎ／ｓｕｂｓｔｒａｔｅｉｎｔｅｒｆａｃｅｗｅｒｅｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄｂｙｄｅｗｐｏｉｎｔ．Ａｔｗｏｌａｙｅｒ

ｏｘｉｄｅｓｃｏｍｐｏｓｅｄｏｆＳｉＯａｎｄＭｎＳｉＯｗｅｒｅｃｈａｎｇｅｄ

ｔｏＭｎＳｉＦｅＯｃｏｍｐｌｅｘｏｘｉｄｅｓ．

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＱＰｓｔｅｅｌ；ｏｘｉｄａｔｉｏｎｒｅｄｕｃｔｉｏｎ；

ｄｅｗｐｏｉｎｔ；ｓｅｌｅｃｔｉｖｅｏｘｉｄａｔｉｏｎ

　　　

７］８］

化

［

和预氧化还原

［

等。

１　概述

先进高强钢（ＡＨＳＳ）是汽车轻量化的重要技

术路径之一，因此近些年ＡＨＳＳ产品的开发和应

１］

用得到了各大钢厂和汽车厂的广泛关注

［

，陆续

４］５］６］

比

［

、钢板表面预镀镍

［

或铁

［

、退火炉内氧

内氧化技术和预氧化还原技术是目前应用比

较广泛的技术。前者是通过提高退火炉加热和均

热段还原气氛的露点，将Ｓｉ、Ｍｎ外氧化转化成内

氧化；后者是通过在加热段先在钢板表面形成一

层氧化铁，然后在均热段将氧化铁还原，利用还原

铁层有效抑制Ｓｉ、Ｍｎ在表面的富集，具体实现手

段有使用直火炉调节空燃比或者使用氧化腔进行

预氧化。

不过高强钢预氧化还原的精确控制仍是挑

战，而且预氧化还原的行为受钢种成分的影响显

著。目前关于高强钢预氧化还原的研究报道仍较

少，表１列举了部分文献中预氧化还原研究的钢

９－１３］

，被关注较板成分以及预氧化还原工艺参数

［

开发了第一代、第二代、第三代ＡＨＳＳ。ＱＰ是第

［２］

三代ＡＨＳＳ的代表钢种，其概念首先由ＪＳｐｅｅｒ

３］

教授提出，由王利等

［

首先在宝钢实现了工业化

Ｐ钢的高强度和高延伸率，钢中生产。为获得Ｑ

、Ｓｉ、Ｍｎ等合金元素，但是Ｓｉ、添加了一定量的Ｃ

Ｍｎ等合金元素在传统的连续热镀锌生产线上会

形成外氧化，从而对热镀锌ＱＰ钢的生产提出了

严峻的挑战。

为了改善Ｓｉ、Ｍｎ等合金元素的外氧化，进而

提高锌液对高强钢表面的润湿性，改善高强钢的

可镀性和镀层附着性，已开发了多种有效改善高

ｉ／Ｍｎ强钢润湿性的方法，如控制钢板成分中的Ｓ

多的参数是预氧化气氛的Ｏ

２

含量和预氧化温度。

表１　预氧化还原研究文献中钢种成分及工艺参数汇总

Ｔａｂｌｅ１　Ａｌｉｓｔｏｆｓｔｅｅｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓａｎｄｏｘｉｄａｔｉｏｎｒｅｄｕｃｔｉｏｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓｉｎｌｉｔｅｒａｔｕｒｅ

序号

［９］

１

［１０］

２

化学成分／％

ｗ（Ｃ）

０．０９５

０．１１０

０．００２

ｗ（Ｓｉ）

０．２５

１．４６

０．０５

０．２５

１．５５

１．５０

１．５０

ｗ（Ｍｎ）

１．８０

１．５３

０．１１

１．５５

１．５５

１．９０～２．８０

－

０．５００～３．０００

预氧化

Ｏ体积分数）／％

２

含量（

０．１００

０．３００

露点／℃

＋１０

－４０

温度／℃

６５０

８６０

还原

Ｈ体积分数）／％

露点／℃

２

含量（

５

１０

－３５

－４０

－４０

－５

－３５

－

温度／℃

６５０～８００

８６０

［１１］

３

０．２３０

０．１６０

－５００～９００５８００

［１２］

４

［１３］

５

－

－

０．１００～２０．０００

０．００１～２０．０００

＋２０

＋２０

４００～８００

４００～９００

１０

－

８００

－

　　已有的研究表明，预氧化还原可以非常有效

地抑制还原铁层表面的Ｓｉ、Ｍｎ富集，但是在预氧

化过程和还原过程中，基体中的Ｓｉ、Ｍｎ都会在还

１４］

原铁／基板界面位置富集

［

，严重时会影响还原

８０ＭＰａ的ＱＰ钢轧硬卷，成分主要含有０．２％为９

Ｃ、１．８％Ｓｉ、１．８％Ｍｎ（均为质量分数），试样尺寸

为７０ｍｍ×１２０ｍｍ。预氧化模拟及还原退火模

拟试验均在ＩｗａｔａｎｉＨＤＰＳ设备上进行。使用

ＮａＯＨ浓度为２％（质量分数）的工业脱脂剂对轧

硬板试样进行清洗，脱脂剂温度为４０～６０℃，脱

脂后用流水冲洗干净、吹干。

预氧化及还原试验温度曲线如图１所示，试

验过程分“预氧化”和“还原”两个步骤完成。预

氧化条件如下：在露点为＋１０℃的Ｎ０．０５％

２

（体积分数）Ｏ以１０Ｋ／ｓ的升温速率将

２

气氛中，

试样加热至８００℃保温５ｓ，然后以－１５Ｋ／ｓ的速

率冷却至室温，以相同的参数制备３块预氧化试

样。还原退火条件如下：在露点分别为－４０℃和

基板界面位置的结合力铁／

［１５］

，可能会出现虽然

改善了可镀性但镀层附着性仍然较差的情况。

为了充分掌握ＱＰ钢预氧化还原的特性，以

抗拉强度为９８０ＭＰａ的ＱＰ钢为研究对象，开展

了预氧化还原试验，重点关注了还原气氛的露点

Ｐ钢表面选择性氧化的影对预氧化还原处理Ｑ

响，以期为热镀锌ＱＰ钢可镀性及镀层附着性的

改进提供工艺改进的建议。

２　试验材料及方法

试验用样板取自宝钢工业化生产的抗拉强度

　

＋１０℃的Ｎ５％（体积分数）Ｈ以１０Ｋ／ｓ

２２

气氛中，

的升温速率将第一步已经预氧化的试样加热至

６５０℃，再以４Ｋ／ｓ的升温速率继续加热至８５０℃

保温１２０ｓ，然后以－１５Ｋ／ｓ的速率冷却至室温。

深度分布。使用配备有能谱的ＺｅｉｓｓＥＶＯＭＡ２５

扫描电镜（ＳＥＭ）对试样的表面形貌进行观察，并

ＥＩＨｅｌｉｏｓＮａｎｏｌａｂ６００ｉ双进行能谱分析。使用Ｆ

束聚焦离子束显微镜（ＦＩＢ）制备截面样品，并在

ＪＥＯＬ２０１０Ｆ透射电镜（ＴＥＭ）下进行截面形貌观

察。在ＦＩＢ制样前，试样表面沉积Ｐｔ保护层，然

ａ离子束轰击样品直到样品达到大约后使用Ｇ

１００ｎｍ的厚度来完成ＴＥＭ试样制备。使用扫描

透射电子显微镜—能谱仪（ＳＴＥＭＥＤＳ）进行成分

分析，重点关注还原铁／基板界面以及基板次表层

的合金元素选择性氧化。

３　试验结果

在Ｎ０．０５％（体积分数）Ｏ将ＱＰ

２２

气氛中，

图１　预氧化还原试验温度曲线

Ｆｉｇ．１　Ｔｈｅｒｍａｌｃｙｃｌｅｏｆｔｈｅｏｘｉｄａｔｉｏｎｒｅｄｕｃｔｉｏｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ

钢以１０Ｋ／ｓ升温至８００℃，并在８００℃保温５ｓ

后冷却至室温，得到外观颜色均匀的预氧化试样。

试样表面预氧化层的表面微观形貌如图２所示，

被一层连续、致密、微观上粗糙的氧化膜覆盖。图

２（ｂ）中两个位置的能谱分析结果如表２所示，微

、Ｍｎ含量略高于观上局部凸起的谱图２位置的Ｏ

谱图１位置，但Ｓｉ含量低于谱图１位置。

　　取１块预氧化试样和２块不同露点的预氧化

还原试样进行微观分析，取样位置位于试样的中

间。使用ＬＥＣＯ７５０Ａ辉光放电光谱分析仪（ＧＤ

ＯＥＳ）对预氧化及预氧化还原试样进行元素深度

分析，重点关注试样表层Ｆｅ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｏ等元素的

图２　预氧化试样表面形貌

Ｆｉｇ．２　Ｓｕｒｆａｃｅｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙｏｆｔｈｅｏｘｉｄｉｚｅｄｓａｍｐｌｅ

表２　图２中能谱半定量分析结果

Ｔａｂｌｅ２　Ｓｅｍｉｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅａｎａｌｙｓｉｓｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅ

ｓｐｅｃｔｒａｉｎＦｉｇ．２

谱图

谱图１

谱图２

ｗ（Ｏ）

２８．７

３７．１

ｗ（Ｓｉ）

１．４

０．４

ｗ（Ｍｎ）

１．４

２．９

ｗ（Ｆｅ）

６８．５

５９．６

％

Ｔｏｔａｌ

１００．０

１００．０

层的平均厚度约为０．４６

μ

ｍ。在０～０．４６

μ

ｍ范

围内，Ｏ含量较高，Ｍｎ含量介于１％～２％之间，Ｓｉ

含量基本接近０，说明在预氧化层中，有少量Ｍｎ

和Ｆｅ同时被氧化，可能形成了ＦｅＭｎ混合氧化

物，但Ｓｉ并未和Ｆｅ一起氧化。Ｍｎ和Ｓｉ元素分别

在深度为０．６０和０．６７

μ

ｍ的两个位置出现峰

值，上述位置比０．４６

μ

ｍ的预氧化层厚度深，结

合相同深度范围内Ｏ含量的信息，推测在预氧化

层／基板界面位置存在Ｍｎ、Ｓｉ的氧化物。由于Ｓｉ

元素比Ｍｎ元素的峰值位置更深，因此推测富Ｓｉ

的氧化物更靠近基板，而富Ｍｎ的氧化物更靠近

　　预氧化试样表面５

μ

ｍ深度范围内Ｆｅ、Ｏ、

Ｍｎ、Ｓｉ四个元素的ＧＤ－ＯＥＳ检测结果如图３所

示。在Ｆｅ和Ｏ元素曲线上标记了最明显的拐点

位置，深度为０．４６

μ

ｍ，可确定该试样表面预氧化

　　　

预氧化层。在距表面约０．８

μ

ｍ之后的深度内，Ｓｉ

含量略高于基板成分，而Ｍｎ含量略低于基板成

分，说明经过预氧化之后，次表层位置Ｓｉ、Ｍｎ也

存在差异。预氧化层／基板界面存在Ｓｉ、Ｍｎ氧化

物富集、以及界面位置的Ｓｉ、Ｍｎ氧化物呈现分层

结构的现象，在针对０．２％Ｃ１．８％Ｓｉ２．７％Ｍｎ的

预氧化研究中已经通过ＧＤ－ＯＥＳ和ＦＩＢ制备的

１４］

截面ＴＥＭ形貌得到了证实

［

。

也高于基体１．８％的Ｍｎ含量，但在ＳＥＭ下并未

观察到还原铁表面的氧化物形貌特征，推测表面

能谱分析检测到较高的Ｍｎ可能来自还原铁／基

板界面位置的Ｍｎ的氧化物。经过＋１０℃露点还

原的试样，虽然局部也检测到Ｍｎ含量偏高，但表

面的微小凸起明显比－４０℃还原试样少。

ＥＭ下观察预氧化还原试样的表面形貌，在Ｓ

（ａ）、（ｂ）显示了还原气氛分别为－４０℃和图４

＋１０℃时的表面形貌，两者差异并不显著。图４

（ａ）、（ｂ）中矩形区域的局部放大形貌分别如图４

（ｃ）、（ｄ）所示，图中局部凸起位置以及平面位置

的能谱点分析结果如表３所示。经过－４０℃露

点还原的试样，还原铁表面微观凸起较多，谱图

１、２显示这些位置的Ｍｎ含量接近１５％，明显高

．８％的Ｍｎ含量，能谱还检测到约８％的于基体１

Ｏ，推测这些微小的突起位置可能存在Ｍｎ的氧化

ｎ含量接近５％，物。谱图３显示无凸起位置的Ｍ

图３　预氧化试样表面Ｆｅ、Ｏ、Ｍｎ、Ｓｉ

元素深度分布

Ｆｉｇ．３　Ｆｅ，Ｏ，ＭｎａｎｄＳｉｄｅｐｔｈｐｒｏｆｉｌｅｓｏｆ

ｔｈｅｏｘｉｄｉｚｅｄｓａｍｐｌｅ

图４　预氧化还原试样表面形貌

Ｆｉｇ．４　Ｓｕｒｆａｃｅｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙｏｆｔｈｅｏｘｉｄｉｚｅｄｒｅｄｕｃｅｄｓａｍｐｌｅｓ

　　ＧＤ－ＯＥＳ检测的还原试样表层５

μ

ｍ深度范

围内的Ｆｅ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｏ元素深度分布曲线如图５所

示。首先，露点对各元素深度分布曲线的形状影

响不大，Ｆｅ元素由表至里先降低再升高，在深度

约０．２２

μ

ｍ的位置出现最小值，与之相对应的，

Ｓｉ、Ｍｎ、Ｏ元素在该位置出现局部峰值，数值如表

４所示。根据不同深度位置元素含量的变化，可

将预氧化还原试样表层进一步分成３层，依次是

还原铁层、还原铁／基板界面层和基板次表层。还

原铁层平均厚度约为０．２２

μ

ｍ，在还原铁层／基板

　

表３　图４中能谱半定量分析结果

Ｔａｂｌｅ３　Ｓｅｍｉｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅａｎａｌｙｓｉｓｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅ

ｓｐｅｃｔｒａｉｎＦｉｇ．４

露点／℃谱图

谱图１

－４０

谱图２

谱图３

谱图４

＋１０

谱图５

谱图６

ｗ（Ｏ）

７．７

８．０

５．５

６．９

８．２

４．６

ｗ（Ｓｉ）ｗ（Ｍｎ）ｗ（Ｆｅ）

０．６

１．０

２．１

０．７

１．１

１．９

１５．４

１４．２

５．１

１２．９

１１．９

４．７

７６．３

７６．８

８７．３

７９．５

７８．８

８８．８

％

Ｔｏｔａｌ

１００．０

１００．０

１００．０

１００．０

１００．０

１００．０

界面层则存在Ｓｉ、Ｍｎ氧化物富集；其次，当露点

由－４０℃升高至＋１０℃时，界面层Ｓｉ、Ｍｎ、Ｏ元

素的峰值均有所降低，界面层元素特征值如表４

所示，说明高露点的还原气氛可以减少界面层的

Ｓｉ、Ｍｎ富集；第三，露点对距表面约１～５

μ

ｍ的次

表层的Ｏ含量有较大影响，如图５（ａ）、（ｄ）中的

箭头所指，当露点由－４０℃提高至＋１０℃时，该

深度范围内的Ｏ含量明显增加，相应的ＧＤ－ＯＥＳ

检测到的Ｆｅ含量降低，说明还原气氛露点升高

后，次表层的内氧化增加。

图５　预氧化还原试样表面元素深度分布

Ｆｉｇ．５　Ｆｅ，Ｏ，ＭｎａｎｄＳｉｄｅｐｔｈｐｒｏｆｉｌｅｓｏｆｔｈｅｏｘｉｄｉｚｅｄｒｅｄｕｃｅｄｓａｍｐｌｅｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｄｅｗｐｏｉｎｔ

表４　还原铁／基板界面位置元素特征值

Ｔａｂｌｅ４　Ｆｅａｔｕｒｅｖａｌｕｅｓｏｎｔｈｅｄｅｐｔｈｐｒｏｆｉｌｅｓａｔｔｈｅ

ｉｎｔｅｒｆａｃｅｏｆｒｅｄｕｃｅｄｉｒｏｎａｎｄｓｕｂｓｔｒａｔｅ

露点／℃

－４０

＋１０

ｗ（Ｆｅ）

７８．７

８１．６

ｗ（Ｍｎ）

９．２

７．２

ｗ（Ｓｉ）

３．５

３．０

％

ｗ（Ｏ）

５．９

５．０

ＥＭ试样，在ＳＴＥＭ模式下观察更高放大倍截面Ｔ

数的截面形貌，结果如图７所示。

图７（ａ）、（ｂ）矩形区域局部放大后的形貌分

别如图７（ｃ）、（ｄ）所示，元素面分布结果如图８、９

所示。除图６已观察到的露点对基板次表层内氧

化程度的影响外，ＳＴＥＭ形貌进一步揭示了露点

对还原铁层、还原铁／基板界面层的影响，主要对

比结果如下：

１）露点－４０℃试样的还原铁层厚度约为（

２３０～３５０ｎｍ，在还原铁层局部厚度较大的位置还

存在较大尺寸的ＭｎＯ，该特征与图４（ｃ）表面形貌

上的局部Ｍｎ含量较高的凸起位置相对应。露点

＋１０℃试样的还原铁层厚度约为１７０～２４０ｎｍ，

　　ＦＩＢ制备的截面ＳＥＭ形貌如图６所示。当还

原气氛露点由－４０℃升高至＋１０℃时，还原试

样次表层的内氧化层厚度由最大约１．５

μ

ｍ增加

ｍ，可见提高还原气氛的露点可以显著至超过５

μ

增加内氧化层的深度。

使用ＦＩＢ对图６中的试样进一步减薄，获得

　　　

图６　预氧化还原试样ＦＩＢ制备的截面ＳＥＭ形貌

Ｆｉｇ．６　ＳＥＭｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙｏｆｔｈｅＦＩＢｐｒｅｐａｒｅｄｃｒｏｓｓｓｅｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｏｘｉｄｉｚｅｄｒｅｄｕｃｅｄｓａｍｐｌｅ

图７　预氧化还原试样ＳＴＥＭ形貌

Ｆｉｇ．７　ＳＴＥＭｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙｏｆｔｈｅＦＩＢｐｒｅｐａｒｅｄｃｒｏｓｓｓｅｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｏｘｉｄｉｚｅｄｒｅｄｕｃｅｄｓａｍｐｌｅ

图８　露点－４０℃还原试样ＴＥＭ能谱面分布

Ｆｉｇ．８　ＥＤＳｅｌｅｍｅｎｔａｌｍａｐｐｉｎｇｏｆｔｈｅｏｘｉｄｉｚｅｄｒｅｄｕｃｅｄｓａｍｐｌｅｗｉｔｈａｄｅｗｐｏｉｎｔｏｆ－４０℃

　

图９　露点＋１０℃还原试样ＴＥＭ能谱面分布

Ｆｉｇ．９　ＥＤＳｅｌｅｍｅｎｔａｌｍａｐｐｉｎｇｏｆｔｈｅｏｘｉｄｉｚｅｄｒｅｄｕｃｅｄｓａｍｐｌｅｗｉｔｈａｄｅｗｐｏｉｎｔｏｆ＋１０℃

微观上厚度波动较小，还原铁层中未发现大尺寸

ｎＯ。的嵌入Ｍ

（２）还原铁／基板界面上均存在一层厚度约

１００～２００ｎｍ的界面氧化层，还原气氛露点对界

面氧化层厚度的影响并不显著，但是界面氧化层

的成分与结构差别明显。界面氧化层的能谱点分

析结果如图１０和表５所示。露点－４０℃试样界

面氧化层分两层，与还原铁相邻的一层氧化物

（谱图１）含Ｏ、Ｓｉ、Ｍｎ，为Ｓｉ、Ｍｎ复合氧化物；与基

）以及基板次表层的板相邻的一层氧化物（谱图２

内氧化颗粒（谱图３）均为Ｓｉ的氧化物，不含Ｍｎ。

露点＋１０℃试样界面氧化物无分层结构，与还原

铁和基体相邻的氧化物（谱图４、７）以及基体次表

层的内氧化颗粒（谱图８）的成分基本接近，均含

Ｏ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｆｅ，为Ｓｉ、Ｍｎ、Ｆｅ的复合氧化物；而且在

ｎ含量略低（谱图５）和界面层中局部还观察到Ｍ

Ｆｅ含量较高但Ｓｉ、Ｍｎ含量较低（谱图６）的颗粒。

（３）如图１０中箭头所指，在两个试样还原

基板界面层中均观察到较多的孔洞。就图７和铁／

图１０不同放大倍数的对比而言，当露点由－４０℃

提高至＋１０℃时，界面层中的孔洞数量明显增

加。这些孔洞有可能在制备ＴＥＭ截面试样前就

存在，但也可能由于ＦＩＢ使用Ｇａ离子切割制备

ＴＥＭ薄片试样时，不同氧化物的减薄速率存在较

ＥＭ大差异，导致部分氧化物减薄明显，从而在Ｔ

观察时表现为孔洞。还原铁／基板界面位置连续

基板的氧化物以及氧化物中存在孔洞对还原铁／

界面的结合力有不利的影响。

（４）图８和图９的元素面分布结果以及表５

中内氧化颗粒的能谱点分析结果显示，提高露点

除了增加基板次表层氧化程度和深度外，内氧化

物的成分也发生改变。当露点为－４０℃时，只有

Ｓｉ的内氧化，Ｍｎ的内氧化很少；当露点为＋１０℃

时，Ｓｉ、Ｍｎ的内氧化都比较明显。

图１０　界面层内孔洞及氧化物能谱分析位置

Ｆｉｇ．１０　ＰｏｓｉｔｉｏｎｓｏｆｖｏｉｄｓａｎｄＥＤＳａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｏｘｉｄｅｓａｔｔｈｅｒｅｄｕｃｅｄｉｒｏｎ／ｓｕｂｓｔｒａｔｅｉｎｔｅｒｆａｃｅ

　　结合ＧＤ－ＯＥＳ元素深度分布以及ＴＥＭ截面

形貌的分析结果，还原气氛露点对预氧化还原ＱＰ

钢表层微观结构的影响示意图如图１１所示。当

露点由－４０℃提高至＋１０℃时，主要有以下几

方面的影响：ｉ、Ｍｎ的外氧化无明

①

还原铁表面Ｓ

显差异；ｎ的氧化；

②

减少了还原铁层中嵌入的Ｍ

ｉ、Ｍｎ形成内氧化，内氧化层深度明显

③

促进了Ｓ

增加；基板界面位置氧化物的生

④

降低了还原铁／

成量；基板界面氧化物由ＳｉＯ和

⑤

将还原铁／

ＭｎＳｉＯ的双层结构改变为ＭｎＳｉＦｅＯ复合氧化

物结构。

　　　

表５　图１０中能谱半定量分析结果

Ｔａｂｌｅ５　ＳｅｍｉｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅａｎａｌｙｓｉｓｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅｓｐｅｃｔｒａｉｎＦｉｇ．１０

％

备注

与还原铁层相邻

与基体相邻

基体内氧化颗粒

与还原铁层相邻

界面层内部颗粒１

界面层内部颗粒２

与基体相邻

基体内氧化颗粒

露点／℃谱图

谱图１

ｗ（Ｏ）

５４．４

６８．２

６７．８

５２．２

６２．５

６．６

５１．８

４９．７

ｗ（Ｓｉ）

１４．１

２９．１

２８．７

１２．２

２２．４

０．９

１２．４

１１．４

ｗ（Ｍｎ）

２９．９

０

０

１９．９

７．６

１．２

１８．５

２１．６

ｗ（Ｆｅ）

１．６

２．７

３．５

１５．７

７．５

９１．３

１７．３

１７．３

Ｔｏｔａｌ

１００．０

１００．０

１００．０

１００．０

１００．０

１００．０

１００．０

１００．０

－４０

谱图２

谱图３

谱图４

谱图５

＋１０谱图６

谱图７

谱图８

图１１　预氧化及不同露点还原ＱＰ钢表层微观结构示意图

Ｆｉｇ．１１　ＳｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｓｏｆｔｈｅｓｕｒｆａｃｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｏｘｉｄｉｚｅｄａｎｄｏｘｉｄｉｚｅｄｒｅｄｕｃｅｄＱＰｓｔｅｅｌｓｈｅｅｔ

　　由于预氧化可以有效抑制ＱＰ钢还原退火过

程中Ｓｉ、Ｍｎ等合金元素在还原铁层表面的富集，

所以无论还原退火气氛是低露点还是高露点，锌

液对带钢表面的润湿性均会得到改善，可镀性的

问题可以得到较好的解决。但是露点对ＱＰ钢还

原铁／基板界面层Ｓｉ、Ｍｎ选择性氧化的影响，会

影响到还原铁／基板界面之间的结合力，从而对热

镀锌后的镀层附着性造成影响。镀层与还原铁层

基板界面位置分离引起的镀层附一起从还原铁／

１５］

着性不符已被证实

［

。关于还原铁／基板界面位

置氧化物的成分与结构对结合力的影响值得后续

进一步开展研究。

原后，还原铁／基板界面位置的Ｓｉ、Ｍｎ进一步

增加。

２）提高退火气氛露点促进了Ｓｉ、Ｍｎ在钢板（

次表层形成内氧化，减少了还原铁中Ｍｎ的氧化，

减少了还原铁／基板界面位置的Ｓｉ、Ｍｎ氧化。

３）提高退火气氛露点改变了还原铁／基板（

界面位置的氧化物组成和结构，由ＳｉＯ和ＭｎＳｉ

ｎＳｉＦｅＯ复合氧化物结构。Ｏ的双层结构变为Ｍ

参考文献

［１］　ＢＯＵＡＺＩＺＯ，ＺＵＲＯＢＨＳ，ＨＵＡＮＧＭＸ，ｅｔａｌ．Ｄｒｉｖｉｎｇｆｏｒｃｅ

ａｎｄｌｏｇｉｃｏｆｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆａｄｖａｎｃｅｄｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌｓｆｏｒ

［Ｊ］．ＳｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ

２０１３，８４（１０）：９３７－９４７．

［２］　ＳＰＥＥＲＪ，ＭＡＴＬＯＣＫＤＫ，ＤＥＣＯＯＭＡＮＢＣ，ｅｔａｌ．Ｃａｒｂｏｎ

ｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｉｎｔｏａｕｓｔｅｎｉｔｅａｆｔｅｒｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ［Ｊ］．

ＡｃｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２００３，５１（９）：２６１１－２６２２．

［３］　ＷＡＮＧＬ，ＦＥＮＧＷ．ＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆＱＰｓｈｅｅｔ

ｓｔｅｅｌｓ［Ｍ］ｄｖａｎｃｅｄＳｔｅｅｌｓ．Ｓｐｒｉｎｇｅｒ，Ｂｅｒｌｉｎ，Ｈｅｉｄｅｌｂｅｒｇ，

∥

Ａ

２０１１：２５５－２５８．

［４］　ＣＨＡＫＲＡＢＯＲＴＹＡ，ＺＵＩＪＤＥＲＷＩＪＫＭ，ＨＡＮＬＯＮＤ，ｅｔａｌ．

４　结论

以０．２％Ｃ１．８％Ｓｉ１．８％Ｍｎ成分的ＱＰ钢为

０℃和研究对象，研究了还原退火气氛－４

＋１０℃露点对预氧化还原ＱＰ钢表层合金元素选

Ｐ钢择性氧化的影响，发现露点对预氧化还原Ｑ

表层微观组织影响显著，主要结论如下：

（１）预氧化试样表面氧化铁／基板界面位置

ｉ、Ｍｎ富集，在不同露点的退火气氛中还已存在Ｓ

　

ＩｍｐｏｒｔａｎｃｅｏｆＳｉ／Ｍｎｒａｔｉｏｏｎｇａｌｖａｎｉｚａｂｉｌｉｔｙｏｆｎｅｘｔｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ

ａｄｖａｎｃｅｄｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌｓ［Ｃ］

∥

Ｇａｌｖａｔｅｃｈ２０１５：１０ｔｈ

ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＺｉｎｃａｎｄＺｉｎｃＡｌｌｏｙＣｏａｔｅｄＳｔｅｅｌ

，Ｔｏｒｏｎｔｏ，Ｃａｎａｄａ，２０１５：１６５－１７１．Ｓｈｅｅｔ

［５］　ＮＩＳＨＩＭＵＲＡＫ，ＯＤＡＳＨＩＭＡＨ，ＯＨＡＲＡＴ，ｅｔａｌ．Ｐｒｏｃｅｓｓｆｏｒ

ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇｇａｌｖａｎｉｚｅｄｓｔｅｅｌｓｈｅｅｔｂｙｎｉｃｋｅｌｐｒｅｃｏａｔｉｎｇ

：Ｕ．Ｓ．Ｐａｔｅｎｔ５，２０３，９８５［Ｐ］．１９９３－０４－２０．ｍｅｔｈｏｄ

［６］　ＴＯＢＩＹＡＭＡＹ，ＦＵＪＩＴＡＳ，ＭＡＲＵＹＡＭＡＴ，ｅｔａｌ．Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ

ｏｆｇａｌｖａｎｉｚａｂｉｌｉｔｙｏｆｓｉｌｉｃｏｎｂｅａｒｉｎｇｓｔｅｅｌｂｙｅｌｅｃｔｒｏｄｅｐｏｓｉｔｅｄ

ｉｒｏｎｃｏａｔｉｎｇｃｏｎｔａｉｎｉｎｇｏｘｙｇｅｎ［Ｊ］．ＩＳＩＪＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２０１２，５２

（１）：１１５－１２０．

［７］　ＣＨＯＬ，ＬＥＥＳＪ，ＫＩＭＭＳ，ｅｔａｌ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｇａｓａｔｍｏｓｐｈｅｒｅ

ｄｅｗｐｏｉｎｔｏｎｔｈｅｓｅｌｅｃｔｉｖｅｏｘｉｄａｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｒｅａｃｔｉｖｅｗｅｔｔｉｎｇ

ｄｕｒｉｎｇｈｏｔｄｉｐｇａｌｖａｎｉｚｉｎｇｏｆＣＭｎＳｉＴＲＩＰＳｔｅｅｌ［Ｊ］．

ＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓＡｐｈｙｓｉｃａｌＭｅｔａｌｌｕｒｇｙ

，２０１３，４４（１）：３６２－３７１．ａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅ

［８］　ＢＯＲＤＩＧＮＯＮＬ，ＥＹＮＤＥＸＶ，ＦＲＡＮＳＳＥＮＲ．Ｑｕａｌｉｔｙ

ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｏｆｔｈｅｇａｌｖａｎｉｚｅｄｓｔｒｉｐｓｂｙｔｈｅｏｘｉｄａｔｉｏｎ／ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ

ｐｒｏｃｅｓｓ［Ｊ］．ＲｅｖｕｅＤｅＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｅ，２００４，１０１（７／８）：５５９－

５６８．

［９］　ＦＵＳＨＩＷＡＫＩＹ，ＮＡＧＡＴＡＫＩＹ，ＮＡＧＡＮＯＨ，ｅｔａｌ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ

ｏｆＦｅｏｘｉｄａｔｉｏｎｏｎｓｅｌｅｃｔｉｖｅｏｘｉｄａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒｏｆＳｉａｎｄＭｎ

［Ｊ］．ＩＳＩＪｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，ａｄｄｅｄｉｎｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｓｈｅｅｔｓｔｅｅｌ

２０１４，５４（３）：６６４－６７０．

［１０］　ＧＯＮＧＹＦ，ＤＥＣＯＯＭＡＮＢＣ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｈｅｏｘｉｄａｔｉｏｎ

ｒｅｄｕｃｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓｏｎｔｈｅｓｕｒｆａｃｅａｎｄｓｕｂｓｕｒｆａｃｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ

ｏｆｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌｌｙａｎｎｅａｌｅｄＣＭｎＳｉＴＲＩＰＳｔｅｅｌ［Ｊ］．ＩＳＩＪ

（收稿日期：２０２０－１１－３０）

，２０１１，５１（４）：６３０－６３７．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ

［１１］　ＷＵＴＴＫＥＴ，ＮＯＲＤＥＮＭ，ＢＬＵＭＥＮＡＵＭ．Ｐｒｅｏｘｉｄａｔｉｏｎｏｆ

：Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ａｄｖａｎｃｅｄｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌｓ

ｒｅａｃｔｉｏｎｔｉｍｅａｎｄＯｘｙｇｅｎｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｏｎｏｘｉｄｅｔｈｉｃｋｎｅｓｓｅｓ

［Ｃ］ａｌｖａｔｅｃｈ２０１５：１０ｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＺｉｎｃ

∥

Ｇ

，Ｔｏｒｏｎｔｏ，Ｃａｎａｄａ，２０１５：ａｎｄＺｉｎｃＡｌｌｏｙＣｏａｔｅｄＳｔｅｅｌＳｈｅｅｔ

４４－５１．

［１２］　ＳＵＺＵＫＩＹ，ＭＩＹＡＴＡＭ，ＭＡＫＩＭＩＺＵＹ，ｅｔａｌ．ＥｆｆｅｃｔｏｆＦｅ

ｏｘｉｄａｔｉｏｎｏｎＦｅＺｎｃｏａｔｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＳｉａｄｄｅｄｇａｌｖａｎｎｅａｌｅｄ

ｓｔｅｅｌｓｈｅｅｔｓ［Ｃ］ｔｈｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎｚｉｎｃａｎｄｚｉｎｃ

∥

９

ａｌｌｏｙｃｏａｔｅｄｓｔｅｅｌｓｈｅｅｔ２ｎｄＡｓｉａＰａｃｉｆｉｃｇａｌｖａｎｉｚｉｎｇ

：５５－６０．ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ．２０１３

［１３］　ＭＩＹＡＴＡＭ，ＳＵＺＵＫＩＹ，ＮＡＧＡＴＡＫＩＹ，ｅｔａｌ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆ

ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｏｘｙｇｅｎｃｏｎｔｅｎｔｏｆｏｘｉｄａｔｉｏｎａｔｍｏｓｐｈｅｒｅｏｎ

ｉｎｉｔｉａｌｏｘｉｄａｔｉｏｎｏｆＳｉｃｏｎｔａｉｎｉｎｇｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．ＴｅｔｓｕＴｏＨａｇａｎｅ，

２０１３，９９（３）：２１４－２２０．

［１４］　ＪＩＮＸ，ＨＵＧ，ＷＡＮＧＬ，ｅｔａｌ．Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎｏｆｓｕｒｆａｃｅ

ｌａｙｅｒｓｏｆｏｘｉｄａｔｉｏｎｒｅｄｕｃｔｉｏｎｔｒｅａｔｅｄＳｉａｎｄＭｎａｄｄｅｄａｄｖａｎｃｅｄ

ｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，

２０２０，３８２：１２５１７２．

［１５］　ＪＩＮＸ，ＣＨＥＮＪ，ＨＵＧ，ｅｔａｌ．Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｎｔｈｅｃｏａｔｉｎｇ

ａｄｈｅｓｉｏｎｏｆｇａｌｖａｎｉｚｅｄＡＨＳＳｔｒｅａｔｅｄｂｙｏｘｉｄａｔｉｏｎｒｅｄｕｃｔｉｏｎ

［Ｊ］．Ｉｒｏｎ＆ＳｔｅｅｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０２０，１７（１０）：１０８－ｐｒｏｃｅｓｓ

１１４．

檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧檧

櫴櫴櫴櫴櫴

毷

专利信息

櫴

毷

一种实时预测高炉发生

管道概率的方法

　　专利号：ＺＬ２０１１１０１０８４３１．６

专利权人：宝山钢铁股份有限公司

设计人：王训富　陶卫忠　陈永明

摘要：本发明涉及一种实时预测高炉发生管

道概率的方法，其通过运用高炉当前的运行参数，

如包括风压、顶压、煤气流、静压力检测、炉顶温

度、高炉风氧量等多种检测数据来实时预测分析

出高炉发生管道的概率指数Ｐ。当操作人员发现

该概率指数升高时就可以根据系统提示的信息及

时调整相应的操作参数，从而避免发生管道，保证

了炉况的稳定顺行。

櫴

毷

一种射流连续除鳞的方法

櫴櫴櫴櫴櫴

毷

　　专利号：ＺＬ２０１１１０１０９５０６．２

专利权人：宝山钢铁股份有限公司

设计人：段明南　李山青

一种射流连续除鳞的方法，包括如下步骤：

①

高压混合射流除鳞；

②

高压纯水清洗；

③

压缩空气

吹扫。对射流除鳞后的金属板面先采用高压纯水

射流进行高压清洗，清除金属板带表面的硬物颗粒

与浮动的鳞皮残留，然后利用大流量的压缩空气进

行干燥吹扫，用于对金属板带上所有浮动的物质，

包括液态水进行有效吹扫，实现最终的金属板面干

燥、洁净。本发明清扫方式能有效提高射流除鳞后

的表面洁净程度，确保金属板带能顺利进入下一步

工艺环节而不影响下一步的工艺处理质量。

（宝山钢铁股份有限公司规划与科技部供稿）